1.套管表層溫度梯度

（1）絲錐每齒研磨過厚。每齒研磨過厚負面影響被加工套管耐酸性，通常每齒研磨寬度超過0.2mm就為過厚。如果是加工腔體套管，可以適度減少研磨錐寬度，使更多的刀齒參加研磨，加工盲孔套管的研磨錐寬度控制受限制，往往只能選用減少槽數(shù)的措施來使更多的刀齒參加研磨。實踐證明，M24～M42的絲錐由4槽減少到6槽效果極佳，高于M42的絲錐，槽數(shù)需要適度減少。選用控制錐寬度和適度減少槽數(shù)，這兩項措施把每齒研磨寬度控制在0.02～0.2mm，以確保填裝符合要求的套管耐酸性。

（2）絲錐崩齒。在攻套管過程中，發(fā)生絲錐崩齒是較為常見的現(xiàn)像。不僅負面影響內(nèi)套管的耐酸性和套管精度，甚至能引致剝掉絲錐，因而解決崩齒問題是至關重要的。下面分析崩齒的原因以及應該采取的技術措施。

前鐵柱局部有負刃。接近頂刃的前鐵柱有負刃，如圖1所示，而因部份研磨困難，研磨不簡潔，研磨重疊，減輕了該部份的研磨損耗，而因部份崩掉或加速破損，導致積屑瘤。導致這種負刃的現(xiàn)像是因磨前鐵柱方法不當或沒能及時修整鉆頭。恰當?shù)哪ハ鞣椒ㄈ鐖D2所示，首先根據(jù)h＝α/2sinγ，將鉆頭正方形頂尖中心線作為準確位移，并確保鉆頭正方形有足以確保不出現(xiàn)臺階的側(cè)轉(zhuǎn)角，就能確保插滿直線形鳙的，防止插滿負刃。

盲孔攻套管。盲孔攻套管深度到達一定位置時必須探底回升退刀，強制研磨刃離開切入的鉆孔部份，這時鉆孔對研磨齒有兩種損耗：一是對研磨刃的粘合；另是對研磨齒后面的磨擦。絲錐鳙的過大，削弱了后面的支撐力；而元寶草過大，導致探底回升退刀時使研磨齒后面磨擦點靠近研磨刃，同時墊圈更易楔入研磨齒后面。所以盲孔攻套管前、元寶草過大都將引致絲錐崩齒。

解決辦法：鳙的適度減小，增強后面的支撐力量；元寶草也適度減小。對盲孔攻套管所選用絲錐前、元寶草的優(yōu)先選擇：鳙的0°～3°，元寶草2°～4°。

水平路徑和橫向路徑攻套管。橫向路徑攻套管時由于重力和研磨液的作用，墊圈易順容屑槽下落；而水平路徑攻套管，墊圈則堆積在研磨齒附近的容屑槽內(nèi)，容易導致墊圈阻塞而引致崩齒。因而加工盲孔套管和深孔套管時，最好選用螺旋槽絲錐，讓墊圈順利向柄部路徑排除，防止墊圈纏繞和阻塞。

（3）尖頭不銳利。絲錐尖頭不銳利，使研磨損耗減輕，轉(zhuǎn)矩增大，墊圈排出不簡潔，負面影響被加工套管耐酸性，嚴重時可引致崩齒或剝掉絲錐。前鐵柱表層溫度梯度值高。前鐵柱表層溫度梯度值的高低，直接負面影響尖頭的銳利程度。設計要求一般均在Ra=0.8μm以下，而實際制造或重磨只達到Ra=3.2～1.6μm，導致尖頭不銳利，給攻套管留下隱患。因而磨前鐵柱時要優(yōu)先選擇合適的鉆頭，每磨一面到最后時，把行程速度放慢來回光刀幾次，能獲得所需的表層溫度梯度值。

絲錐的重磨。絲錐的破損值是指研磨齒后面的破損寬度，如圖3所示。標準齒后面的破損與研磨齒是不同步的，要比研磨齒后面破損小得多。因而如果只選用重磨后面的方法，每次磨掉0.2～0.4mm的刃瓣，將負面影響絲錐的選用壽命。恰當?shù)慕z錐重磨，應既磨后面，又鏟磨研磨齒后面。

2.套管牙底形變

套管牙底形變，完全是因為絲錐齒頂破損導致的，這種現(xiàn)像導致在較大規(guī)格的細牙、鋼件及盲孔套管上。預防措施如下：

（1）在確保被加工套管的精度要求和足夠的選用極限前提下，把絲錐圓柱體適度減小，達到齒頂不至于太尖從而減少強度的目的。

（2）對絲錐圓柱體實施鏟背，鏟背量可與中徑鏟背量大致相同，以減少齒頂被破損的面積。

（3）適度減少絲錐槽數(shù)，減輕每齒的墊圈損耗，降低套管表層溫度梯度值，減小對齒頂?shù)哪ゲ亮Α＠纾?個M33×1.5的盲孔所選用的絲錐，在結(jié)構(gòu)參數(shù)上做了重新優(yōu)先選擇，原設計圓柱體33.102～33.052mm，圓柱體無鏟背，4槽，刃瓣寬9mm，重新優(yōu)先選擇為：圓柱體33.10～33.03mm，沿圓柱體在尺寬上鏟背量為0.02mm，6槽，刃瓣寬為6mm，經(jīng)過幾年的選用，被加工套管的質(zhì)量得到確保，絲錐齒頂過焊損壞的現(xiàn)像被消除，絲錐的選用壽命提高4倍以上。

3.套管尺寸不穩(wěn)定

選用絲錐加工內(nèi)套管的尺寸，等于或者稍大于絲錐的實際尺寸是正常的。但如果擴張量比較大，超出套管公差要求，應從以下幾個方面找出擴張原因并采取相應技術措施。

（1）刀齒跳動量大。研磨刃徑向跳動量的大小，直接負面影響內(nèi)套管的精度。跳動量越大，擴張量也就越大，以至于超出套管的公差要求。

采取圖2所示的支片定位分度法，能確保刃瓣的等分，而且選用比較方便。從而確保被加工套管尺寸的穩(wěn)定。

（2）加工組織比較疏松、脆性的材料。加工鑄鐵、鑄鋁及鑄銅等脆性材料的鉆孔，套管規(guī)格越大，穩(wěn)定性越差，越容易導致較大的擴張量。根據(jù)套管規(guī)格的大小和精度要求，適度減小研磨齒的元寶草和中徑鏟背量，最大限度地減小絲錐的擴張能力?？蓪⒃獙毑轀p小到2°，而中徑鏟背量可以減小到0，即無鏟背量。

（3）鉆孔與絲錐不同心。鉆孔或絲錐旋轉(zhuǎn)時徑向跳動量的大小對套管擴張量導致直接負面影響。因而，在攻套管前必須調(diào)整好鉆孔與絲錐的同心度和鉆孔或絲錐的徑向跳動量，最好選用浮動的絲錐卡頭，使絲錐能夠自動調(diào)整中心，消除徑向抗力。

（4）潤滑差。加工脆性材料，在攻套管前把絲錐蘸一下含硫的積壓研磨油，實踐證明也是減小擴張量和提高套管耐酸性有效、簡易的方法。

4.套管亂扣

（1）導致積屑瘤。在中等以上規(guī)格、細牙、低強度及低硬度鋼件上攻套管，有可能出現(xiàn)套管亂扣現(xiàn)像，即把內(nèi)套管的頂端切去一部份，導致廢品。這是因為材料軟，導致絲錐側(cè)面和鉆孔套管磨擦，使絲錐某兩個相鄰齒側(cè)面間導致比較牢固的積屑瘤。防止發(fā)生這種不良現(xiàn)像最有效的措施是選用跳牙結(jié)構(gòu)絲錐（見圖4）。

圖4a是三槽絲錐跳齒方案，從研磨錐起，沿螺旋線間隔去齒。圖4b是四槽絲錐跳牙方案，從研磨錐第三排牙起，沿螺旋線不間隔的去齒一周，保留一周，再去齒一周，保留一周，如此循環(huán)，直至完成。圖4c是六槽絲錐跳牙方案，從研磨錐第二排牙起，沿螺旋線每周按順時針和逆時針循環(huán)不完全間隔去齒，即沿螺旋線按去齒→留齒→去齒→留齒→去齒→留齒順時針的間隔去齒一周，下一周按留齒→去齒→留齒→去齒→留齒→去齒逆時針的間隔去齒一周，如此循環(huán)直至完成。

跳牙絲錐把每一刃瓣的相鄰齒，變成了循環(huán)齒，可大大減小齒側(cè)面和套管的磨擦，并給研磨液流入工作區(qū)間創(chuàng)造了有利的條件，從根本上消除絲錐齒底與相鄰齒兩側(cè)面之間導致積屑瘤的可能性。

（2）定位不準確。選用成組絲錐攻套管，定位不準確可能引致亂扣和局部滑絲。選用初錐攻套管，絲錐軸心要與底孔中心線平行，兩手用力要均勻并保持鉸杠平衡，防止有較大擺動，并給予適度的推力，以滿足絲錐按螺距進給的需要。選用中錐或底錐，開始時要放正并且需要較為輕松地旋進一部份，以確保按初攻的螺旋線攻進。如果一開始放正就加力攻套管，就可能出現(xiàn)套管亂扣的現(xiàn)像。

5.攻套管時絲錐歪斜

在攻套管過程中，由于方法不當或受操水平的限制，常會發(fā)生絲錐歪斜的現(xiàn)像。絲錐歪斜會使螺孔圓周的牙齒深淺不一致，攻套管困難，降低套管質(zhì)量，嚴重歪斜時，攻套管將無法進行，甚至折斷絲錐。以下幾種方法能有效防止絲錐歪斜。

（1）選用導向絲錐攻套管。一般絲錐的前端都有導柱，利用絲錐導向柱在內(nèi)套管底孔中的定位導向防止絲錐的歪斜。

（2）利用機床引攻。零件在鉆床上一次性裝夾，在鉆好套管底孔后（或同一正方形內(nèi)的多個套管底孔后），將鉆頭在每個需要攻套管的、鉆好的套管底孔位置復位，然后換上絲錐，這時鉆頭絲錐的軸線與套管底孔的軸線重合，即可引攻套管。對較大的不易裝夾的絲錐，可在鉆床主軸孔中裝入相應的頂尖，頂住絲錐尾部的中心孔，也起到很好的定位作用。

6.結(jié)語

本文分析的問題同樣存在于其他套管（英制套管、管套管及傳動套管等）的加工過程中，所總結(jié)的方法同樣適用。它從多方面提出、分析及解決了套管加工中出現(xiàn)的諸多復雜的問題，對提高套管加工質(zhì)量起到重要的指導作用。