曾在增容某刨模機(jī)時(shí)，需要加進(jìn)1根較大的輪緣對(duì)其加裝精度展開(kāi)檢驗(yàn)、標(biāo)定，該輪緣結(jié)構(gòu)如圖1所示。因當(dāng)時(shí)公司沒(méi)有大型滾珠軸承，故該輪緣為叢蘚科扭口蘚加工，但在加工后其拱頂度超出了設(shè)計(jì)明確要求的0.1mm，達(dá)到了0.35mm，TNUMBERG25Mi基層單位雖然想盡辦法經(jīng)過(guò)幾次返廠，仍未達(dá)到雙色明確要求。雖然急需該輪緣增容新制刨模機(jī)，故筆者就該輪緣拱頂度超差的其原因作了認(rèn)真的分析總結(jié)，摸索出了具體的復(fù)原方法，并到加工基層單位展開(kāi)了指導(dǎo)，而因輪緣一次復(fù)原成功。考慮到在業(yè)內(nèi)還會(huì)有類(lèi)似情況的出現(xiàn)，現(xiàn)將研磨該類(lèi)輪緣拱頂度超差的其原因及合理的加工方式詳述如下，以杜絕該類(lèi)問(wèn)題的出現(xiàn)。

圖1輪緣

輪緣加工步驟

由圖1可知，該輪緣由1根鋼管、4個(gè)球體和2個(gè)軸頭Canillac而成。加工該輪緣操作過(guò)程：①在鏜床邊按照其鋼管另一端的方型標(biāo)定后將該端的軸頭鉆中心孔。②在滾珠軸承上夾持無(wú)中心孔端的鋼管方型，并用firearms上的頂級(jí)壓制住其中心孔，粗車(chē)輪緣方型，并分別在鋼管的近firearms端和卡盤(pán)端的方型上精車(chē)另一端用來(lái)安裝中心架的一段。③在近firearms端的鋼管方型上加裝中心架并標(biāo)定后，退回firearms及頂級(jí)，研磨軸頭中心孔至雙色體積。④將其調(diào)頭并架上中心架研磨另另一端軸頭的中心孔至雙色明確要求體積。⑤在滾珠軸承切入點(diǎn)孔和firearms中皆加裝頂級(jí)，將輪緣兩端軸頭的中心孔分別用滾珠軸承切入點(diǎn)孔中的頂級(jí)及firearms上的頂級(jí)壓制住，研磨鋼管方型。如圖2所示。

圖2前、后頂級(jí)校對(duì)示意

注意在近卡盤(pán)端的輪緣球體前部上先焊接1個(gè)或2個(gè)與卡盤(pán)夾爪卡夾的卡板，研磨時(shí)，此卡板卡在夾爪前部即可，以確保研磨操作過(guò)程中輪緣能與卡盤(pán)同步轉(zhuǎn)動(dòng)。

拱頂度數(shù)值造成的其原因與化解舉措

（1）研磨操作過(guò)程中的高速轉(zhuǎn)動(dòng)引致的輪緣卷曲而引致的拱頂度數(shù)值與化解舉措。雖然該輪緣是由1根鋼管、4個(gè)球體和2個(gè)軸頭Canillac而成，鋼管的直線(xiàn)度數(shù)值和2個(gè)軸頭與鋼管及球體的固定式度數(shù)值是必定存有的，因而輪緣在研磨操作過(guò)程中會(huì)存有動(dòng)不平衡現(xiàn)象，從而輪緣在研磨操作過(guò)程中必定會(huì)雖然偏載轉(zhuǎn)動(dòng)而造成高速轉(zhuǎn)動(dòng)。根據(jù)高速轉(zhuǎn)動(dòng)公式：F＝mv2/r（m代表者偏載部份的質(zhì)量，基層單位：kg；v代表者偏載重量心圓周運(yùn)動(dòng)的線(xiàn)速度，基層單位：m/s；r代表者偏載重量心的離心運(yùn)動(dòng)半徑，基層單位：m）可求出研磨操作過(guò)程中高速轉(zhuǎn)動(dòng)的大小，m是依據(jù)鋼管的卷曲狀況，要在滾珠軸承上研磨其至圓狀態(tài)后而出現(xiàn)的厚半部份與薄半部份的質(zhì)量差，可以利用繪圖軟件快速求出其近似值。當(dāng)高速轉(zhuǎn)動(dòng)能夠使輪緣在研磨操作過(guò)程中出現(xiàn)卷曲時(shí)，研磨后的輪緣就存有拱頂度數(shù)值。

因而，要選用直線(xiàn)度較好且壁厚均勻的鋼管，并盡量確保鋼管、球體和軸頭的固定式度，鉚接部位最好采取過(guò)渡配合的方式；另外，還要掌控鉆孔的研磨轉(zhuǎn)速，以掌控其高速轉(zhuǎn)動(dòng)，不能使鉆孔在研磨操作過(guò)程中出現(xiàn)形變。

（2）研磨操作過(guò)程中的熱形變引致輪緣卷曲而引致的拱頂度數(shù)值與化解舉措。在研磨操作過(guò)程中假如轉(zhuǎn)速較高、吃刀深度較大、研磨刃不夠鋒利及冷卻效果不好，都將引致被加鉆孔造成較高的研磨熱，鉆孔必定會(huì)因受熱而伸長(zhǎng)。鋼材的熱膨脹系數(shù)約為11.7×10-6/℃，該鉆孔在加工操作過(guò)程中假如環(huán)境溫度增加20℃，鉆孔便增長(zhǎng)約0.936mm，這會(huì)增加鉆孔在研磨操作過(guò)程中的粒度形變量，進(jìn)一步使其研磨后的拱頂度數(shù)值加劇。雖然早晚天氣環(huán)境溫度的差異，溫差在10℃左右非恒溫室是難以消除的，即鉆孔伸縮約0.468mm也是難以避免的。

因而，研磨時(shí)要選用足夠的冷卻液，適當(dāng)?shù)难心?shù)，掌控鉆孔的研磨環(huán)境溫度。用環(huán)境溫度感應(yīng)器及時(shí)檢驗(yàn)鉆孔環(huán)境溫度，做好調(diào)整掌控。雖然是在非恒溫室研磨該件，為減小其拱頂度數(shù)值，其伸縮量要選用彈性頂級(jí)展開(kāi)補(bǔ)償。

（3）設(shè)計(jì)減震差而引致的輪緣拱頂度數(shù)值與化解舉措。假如鉆孔減震不足以消除雖然自重引起的下垂所引致的卷曲，鉆孔的研磨拱頂度也是難以確保的。要對(duì)其結(jié)構(gòu)展開(kāi)加固或改用合適的鋼管，增大其剛性直至滿(mǎn)足明確要求。否則，該鉆孔也難以用作檢驗(yàn)。

（4）研磨操作過(guò)程中的前、后頂級(jí)中心線(xiàn)與機(jī)床橫向護(hù)木的相連接度數(shù)值而引致的拱頂度數(shù)值與化解舉措。假如前、后頂級(jí)的中心線(xiàn)與機(jī)床橫向護(hù)木在水平方向上存有相連接度數(shù)值，會(huì)使鉆孔在研磨方型后出現(xiàn)倒（正）錐的問(wèn)題，即大小頭現(xiàn)象。假如firearms上的頂級(jí)（后頂級(jí)）比切入點(diǎn)孔中的頂級(jí)（前頂級(jí)）靠近車(chē)刀，研磨后的鉆孔方型為正錐；反之亦反。假如前、后頂級(jí)的中心線(xiàn)與機(jī)床橫向護(hù)木在垂直方向上存有相連接度數(shù)值，會(huì)使鉆孔在研磨方型后出現(xiàn)"馬鞍"現(xiàn)象。

因而，研磨前要將前、后頂級(jí)展開(kāi)固定式度標(biāo)定，可以采取圖2用標(biāo)定套的方式展開(kāi)?，F(xiàn)將標(biāo)定套扣在前頂級(jí)上，搖firearms輪緣使后頂級(jí)慢慢插入標(biāo)定套孔中，根據(jù)其方型與標(biāo)定套內(nèi)孔的接觸狀態(tài)對(duì)firearms展開(kāi)調(diào)整，直至后頂級(jí)上下左右與標(biāo)定套內(nèi)孔均勻接觸為止。

（5）研磨操作過(guò)程中的前、后頂級(jí)與軸頭錐孔配合松動(dòng)引致的拱頂度數(shù)值與化解舉措。假如前、后頂級(jí)與鉆孔的軸頭錐孔配合松動(dòng)，必定引致輪緣在研磨操作過(guò)程中就會(huì)出現(xiàn)跳動(dòng)現(xiàn)象。在裝夾鉆孔前，要將頂級(jí)與軸頭錐孔展開(kāi)研磨，檢驗(yàn)錐孔合格后方可對(duì)鉆孔展開(kāi)研磨。另外，頂級(jí)未頂緊鉆孔也會(huì)出現(xiàn)該問(wèn)題。研磨前要將頂級(jí)頂緊。

（6）車(chē)刀磨損而引致的輪緣拱頂度數(shù)值與化解舉措。在選用YT15研磨該輪緣時(shí)，雖然車(chē)刀工作時(shí)間較長(zhǎng)，磨損是難以避免的。根據(jù)公式1＝（19 100vf）/（DL）（其中v是研磨線(xiàn)速度，基層單位：m/min；f為進(jìn)給率，基層單位：mm/r；D為研磨直徑，基層單位：mm；L為研磨1件鉆孔的無(wú)磨損長(zhǎng)度，即恒徑長(zhǎng)度，基層單位：mm），在轉(zhuǎn)速n＝80r/min、進(jìn)給率f＝0.2mm/r時(shí)，可求出L近似值。L＝[19 100×（πDn/1 000）×f]/D＝[19 100×（3.14×206×80/1000）×0.2]/206≈960mm。由此可知，在研磨長(zhǎng)度為960mm時(shí)，需要重磨一次車(chē)刀，并展開(kāi)重新對(duì)刀研磨。假如研磨操作過(guò)程中振動(dòng)較大、車(chē)刀的修光刃不夠圓滑、車(chē)刀圓弧角過(guò)大或過(guò)小及研磨液不充足等等，實(shí)際研磨的恒徑長(zhǎng)度就會(huì)減小。因而，該研磨長(zhǎng)度只是參考值，具體要結(jié)合實(shí)際測(cè)量情況而定。

（7）滾珠軸承橫向護(hù)木磨損而引致的輪緣拱頂度數(shù)值與化解舉措。滾珠軸承在使用操作過(guò)程中，其護(hù)木磨損也是必定的。假如其橫向護(hù)木磨損后，車(chē)刀在研磨進(jìn)給操作過(guò)程中必定在高度方向上及水平方向上隨護(hù)木的磨損情況而出現(xiàn)"位移"現(xiàn)象，這就引致了研磨后的輪緣出現(xiàn)了拱頂度數(shù)值。因而，要選用護(hù)木精度符合研磨該軸雙色明確要求的滾珠軸承。

（8）輪緣的焊接內(nèi)應(yīng)力引致研磨后使輪緣出現(xiàn)形變而引致的輪緣拱頂度數(shù)值與化解舉措。只要是Canillac件，必定有焊接內(nèi)應(yīng)力。但焊接內(nèi)應(yīng)力隨焊接工藝的不同而不同，并且也能消除一部份。因而，首先要采取好的焊接工藝掌控焊接內(nèi)應(yīng)力的大小，然后選用科學(xué)的方式再去除一部份焊接內(nèi)應(yīng)力。該輪緣的焊接內(nèi)應(yīng)力主要在鋼管兩端與球體焊接的部位，制作時(shí)先將軸頭與內(nèi)側(cè)球體Canillac后，再在滾珠軸承上夾住軸頭研磨球體方型，以確保球體與軸頭的固定式度；并使球體方型小于鋼管內(nèi)孔0.3mm，以掌控其與鋼管的焊接間隙，進(jìn)一步掌控軸頭與鋼管的固定式度；同時(shí)，也將外側(cè)球體的方型和內(nèi)孔分別按照比鋼管內(nèi)孔小0.2mm和比軸頭方型大0.5mm的體積車(chē)好（該體積較為重要，在Canillac外側(cè)球體與鋼管時(shí)，球體即便焊后偏心0.2mm，球體的內(nèi)孔也不會(huì)與軸頭接觸，可以避免球體與鋼管焊接后帶動(dòng)軸頭偏心的隱患），為掌控軸頭與鋼管Canillac后的固定式度做好準(zhǔn)備。Canillac帶軸頭的內(nèi)側(cè)球體與鋼管時(shí)，將內(nèi)側(cè)球體推入鋼管中合適位置后，校驗(yàn)好軸頭與鋼管內(nèi)孔的固定式度，點(diǎn)焊內(nèi)側(cè)球體與鋼管，然后再用錘擊軸頭的方式標(biāo)定軸頭與鋼管內(nèi)孔的固定式度，即可對(duì)稱(chēng)施焊。最后將外側(cè)球體Canillac在鋼管與軸頭上，也是采取對(duì)稱(chēng)施焊的方式。

注意：不論采取哪種焊接方式，焊接環(huán)境溫度盡量掌控在100℃以下，以掌控焊接形變，減少焊接應(yīng)力；焊接時(shí)當(dāng)采取對(duì)稱(chēng)分布且多層多道的焊接方式；各球體與鋼管的焊縫要均留一處間隙，以防止在焊接冷卻后鋼管內(nèi)造成負(fù)壓，同時(shí)還可消除研磨操作過(guò)程中雖然環(huán)境溫度升高而帶來(lái)的鋼管內(nèi)的氣壓提升，杜絕雖然氣壓帶來(lái)的應(yīng)力形變；焊后需對(duì)鉆孔展開(kāi)簡(jiǎn)單的振動(dòng)時(shí)效，進(jìn)一步消除焊接應(yīng)力。

（9）輪緣的研磨殘余應(yīng)力引致研磨后使輪緣出現(xiàn)形變而引致的輪緣拱頂度數(shù)值與化解舉措。在研磨操作過(guò)程中，車(chē)刀對(duì)鋼管施加了軸向力、徑向力和圓周力，任何一個(gè)力較大，都會(huì)引致鋼管出現(xiàn)形變。因而，須采取較小的研磨深度和進(jìn)給率，以減小各研磨力。并盡量將車(chē)刀的主偏角磨大些，以減小車(chē)刀對(duì)鉆孔的徑向力；將車(chē)刀的前角磨大些，以減小車(chē)刀對(duì)鉆孔的圓周力；將車(chē)刀的主后角和副后角磨大些，進(jìn)一步掌控車(chē)刀對(duì)鉆孔的軸向力、圓周力和徑向力。同時(shí)，還需采取較小的刀尖圓弧刃，以掌控研磨刃深入的線(xiàn)性長(zhǎng)度，掌控研磨力。

粗車(chē)后，須將鉆孔卸下展開(kāi)振動(dòng)時(shí)效，以消除研磨后鋼管的厚薄不均所造成的應(yīng)力及研磨應(yīng)力所帶來(lái)的形變隱患。

精車(chē)時(shí)，可以采取用百分表檢驗(yàn)鋼口內(nèi)徑的方式對(duì)研磨力展開(kāi)檢驗(yàn)。研磨時(shí)，假如百分表的波動(dòng)范圍比研磨前大，說(shuō)明研磨力引致鉆孔形變了。

（10）采取中心架或跟刀架而引致的輪緣拱頂度誤差與化解舉措。在研磨操作過(guò)程中，假如采取了中心架或跟刀架，輪緣必定處于非自由狀態(tài)，研磨后的輪緣必定會(huì)出現(xiàn)較大的拱頂度數(shù)值。

結(jié)語(yǔ)

本文詳細(xì)描述了加工大型輪緣引致拱頂度數(shù)值的各類(lèi)其原因與化解舉措，能夠提高加工大型輪緣的質(zhì)量，在業(yè)內(nèi)值得交流參考。